沉淀硬化半奧氏體不銹鋼的化學(xué)成分和力學(xué)性能如表2-22、表2-23所示。這類沉淀硬化不銹鋼在固溶或退火狀態(tài)下，鋼的組織是奧氏體加5%~20%的鐵素體。經(jīng)過(guò)系列熱處理轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，再經(jīng)過(guò)時(shí)效處理，達(dá)到強(qiáng)化，如17-7PH其00.2可達(dá)到超高強(qiáng)度1276MPa。

  注：TH-1050=相變處理＋析出硬化處理（566℃);RH-950=冷處理＋析出硬化處理（510℃);CH-950=冷加工＋析出處理（482℃);SRH-950=固溶＋深冷＋時(shí)效硬化（510℃);SCT-850=深冷＋回火（454℃);ATH-1050=固溶＋相變處理＋析出硬化處理（450℃)。

  沉淀硬化半奧氏體不銹鋼通常是在固溶退火狀態(tài)進(jìn)行焊接，此時(shí)鋼材具有奧氏體加少量鐵素體組織，其焊接性與奧氏體不銹鋼相似，焊接接頭不會(huì)產(chǎn)生冷熱裂紋。而且因?yàn)檫@類鋼的碳含量較低，即使經(jīng)過(guò)相變，轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體組織，硬度也不高，再進(jìn)行焊接，裂紋傾向也不敏感。

  沉淀硬化半奧氏體不銹鋼焊接熱影響區(qū)，由于焊接熱作用，處于固溶狀態(tài)，焊后冷到室溫時(shí)具有奧氏體＋少量鐵素體的組織，故其焊接工藝可采取與奧氏體不銹鋼相同的工藝，不必進(jìn)行預(yù)熱和后熱。但由于焊縫和近縫區(qū)加熱溫度遠(yuǎn)高于通常固溶處理溫度，鐵素體相比例較高，當(dāng)鐵素體過(guò)高時(shí)，可能引起接頭的塑性顯著降低而脆化。特別是在采用同質(zhì)焊材進(jìn)行焊接時(shí)，焊縫金屬中將含有25%的鐵素體（17-7PH),脆化傾向較大。為此硅、鉻、鋁等鐵素體元素的含量應(yīng)降低，減少焊縫的鐵素體含量。在焊接接頭（包括同材焊縫和HAZ近縫區(qū)）的高溫區(qū)，在焊接過(guò)程，碳化物，特別是鉻的碳化物溶解人奧氏體基體，提高了基體的有效合金元素含量，提高了奧氏體的穩(wěn)定性，降低了焊縫和近縫區(qū)的Ms點(diǎn)，使奧氏體在低溫下都難于轉(zhuǎn)變成馬氏體，使焊接接頭性能難于與母材匹配。為此必須采用適當(dāng)?shù)暮负鬅崽幚恚固蓟镂龀觯档秃辖鹪氐挠行Ш浚龠M(jìn)奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變。這種熱處理通常是焊接結(jié)構(gòu)焊后進(jìn)行整體復(fù)合熱處理，包括：

 ①. 焊后調(diào)整熱處理：746℃加熱3h空冷，碳化物析出，提高M(jìn)s點(diǎn)促進(jìn)馬氏體轉(zhuǎn)變。

 ②. 低溫退火：930℃加熱1h,水淬，使Cr23C6等碳化物從基體中析出，大大提高M(jìn)s點(diǎn)。

 ③. 冰冷處理：在低溫退火的基礎(chǔ)上，立即進(jìn)行－73℃3h的冰冷處理，奧氏體幾乎全部轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，然后升溫到室溫。

當(dāng)不要求焊縫性能與母材同材質(zhì)等強(qiáng)度時(shí)，可采用奧氏體的E308L、E316L等焊接材料，焊后亦可免去時(shí)效處理等工序。