GB/T 1220-2007中列入了兩個低碳含鎳的Cr17Ni2型鋼：14Cr17Ni2 和17Cr16Ni2。

  14Cr17Ni2鋼是在Cr17鋼的基礎(chǔ)上加入了2％Ni。由于鎳能使γ區(qū)擴(kuò)大，使Cr17鋼的純鐵素體組織過渡到在高溫時為α＋y的兩相狀態(tài)，使鋼能夠淬火成馬氏體而部分地接受強(qiáng)化。因此，14Cr17Ni2鋼既具有相當(dāng)于Cr13型不銹鋼（12Cr13、20Cr13）的力學(xué)性能，又保持了Cr17型不銹鋼的耐腐蝕性能，特別是在海水中與銅合金（青銅）接觸時具有很高的電化學(xué)穩(wěn)定性。所以，14Cr17Ni2鋼被廣泛應(yīng)用于化工機(jī)械、造船工業(yè)及航空工業(yè)等方面。

  由于14Cr17Ni2鋼中的碳、鉻、鎳三個主要元素含量的上、下限較寬，并且含有錳、硅等元素，一般煉鋼方法不可避免的氮也存在于鋼中，這樣鋼中既有穩(wěn)定奧氏體的元素碳、鎳、錳、氮，又有形成鐵素體的元素鉻、硅，就使鋼的組織變得復(fù)雜，但在大多數(shù)情況下都具有兩相組織（圖9.22）。由圖9.22可知，14Cr17Ni2鋼自高溫快冷以后的組織是奧氏體、馬氏體和鐵素體。14Cr17Ni2鋼化學(xué)成分的不大變化（在規(guī)定的范圍內(nèi)），即可引起鐵素體含量的很大差別。如表9.23所示的兩種成分的14Cr17Ni2鋼，前者含有20％的鐵素體，后者由于成分中少了1.35％Cr，多了0.4％Ni和0.04％N，組織中沒有了鐵素體。可見14Cr17Ni2鋼的碳、錳、鎳偏上限，鉻和硅偏下限時，鐵素體含量減少，反之則增多。氮雖然不是規(guī)定的元素，但微量的氮卻起著很大的作用（圖9.19）。

  與12Cr13鋼一樣，14Cr17Ni2鋼中出現(xiàn)大量的鐵素體時，使力學(xué)性能降低，主要表現(xiàn)在沖擊韌度方面（表9.24），對強(qiáng)度的影響較小。14Cr17Ni2鋼的沖擊韌度還與鐵素體的分布有關(guān)，鐵素體呈斷續(xù)網(wǎng)狀分布的ak值最低，而呈明顯帶狀分布的ak值比前者可高出3倍左右。14Cr17Ni2鋼存在的大量鐵素體還會使熱塑性降低，鍛造時形成裂紋的傾向增大。根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，將14Cr17Ni2鋼的成分控制在下列范圍內(nèi)：C含量為0.13％～0.17％，Si含量不大于0.37％，Mn含量不大于0.6％，Cr含量為16.5％～17.5％，Ni含量為2.2％～2.5％，可使8鐵素體含量為10％～15％，保證一般力學(xué)性能的要求。也有人主張將鋼中的三個主要元素調(diào)整在下列范圍內(nèi)：C含量為0.15％～0.25％，Cr含量為16％～16.8％，Ni含量為2％～2.5％，這樣可使δ鐵素體含量限制在3％～5％，保證要求的力學(xué)性能，但會帶來下述兩個問題：一是增加碳和降低鉻以后會損及鋼的耐腐蝕性能；二是由于碳及鎳的提高導(dǎo)致鋼中殘余奧氏體含量增多。

  14Cr17Ni2鋼的鍛造加熱規(guī)范是：始鍛溫度1150℃，終鍛溫度800～900℃。鍛造加熱溫度不能過高，在高溫下停留的時間也不要過久，以免析出大量的鐵素體，影響熱處理以后的力學(xué)性能。圖9.28為14Cr17Ni2鋼（成分：0.18％C、0.41％Si、16.10％Cr、1.90％Ni、0.70％Mn）于不同溫度和時間加熱后的鐵素體數(shù)量的變化。可以看出，加熱溫度較之加熱時間更能影響鋼中的鐵素體含量，而且在加熱至1000℃以上才顯著增多，因此過熱易發(fā)生于鍛造加熱不當(dāng)時。淬火加熱溫度過高及保溫時間過久也會使鐵素體含量增多，但不及鍛造過熱顯著。

  鍛造時還應(yīng)注意要有足夠的鍛造比，合理地分配每次加熱的變形量，以使鐵素體晶粒破碎，獲得有利于韌性的分布狀態(tài)，以及防止因變形不均勻而在兩相的界面上產(chǎn)生裂紋。

  14Cr17Ni2鋼的軟化處理與Cr13型不銹鋼一樣，也是采用高溫回火或完全退火。前者是加熱至650℃左右保溫后于空氣中冷卻；后者是加熱至850～880℃保溫后爐冷至750℃后空冷。需要特別指出的是，14Cr17Ni2鋼是不銹鋼中對白點(diǎn)很敏感的鋼，用以生產(chǎn)大型鍛件，鍛后應(yīng)進(jìn)行去白點(diǎn)退火，否則鍛件有產(chǎn)生白點(diǎn)的可能。

  14Cr17Ni2鋼的淬火溫度以950～980℃比較適宜，溫度超過1000℃時由于組織中鐵素體增加及出現(xiàn)殘余奧氏體，使淬火后的硬度降低（圖9.29）。淬火加熱溫度過高，一方面使奧氏體中溶解大量的碳及合金元素，穩(wěn)定性增高；另一方面，當(dāng)高溫時析出8鐵素體以后，使奧氏體中的合金元素，特別是起穩(wěn)定奧氏體作用的合金元素相對地增多，使馬氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)降低，殘余奧氏體含量增多。由圖9.29可以看出，稍許成分的差異也會使淬火后的硬度相差甚大。14Cr17Ni2鋼的組織中出現(xiàn)大量殘余奧氏體時，會出現(xiàn)晶間腐蝕。在正常淬火情況下，14Cr17Ni2鋼沒有晶間腐蝕傾向。

  14Cr17Ni2鋼的淬火一般采用油冷，淬火后的組織為馬氏體、鐵素體及少量的殘余奧氏體。

 14Cr17Ni2鋼通常采用在275～350℃與550℃以上回火。275～350℃低溫回火后的基體組織為回火馬氏體，具有高的硬度（350～402HB）與耐腐蝕性能，適用于要求高硬度及耐腐蝕的零件。550～700℃高溫回火后的基體組織為回火索氏體，強(qiáng)度與韌性配合較好，耐蝕性也高。這兩種狀態(tài)的顯微組織雖然不同，但都具有較高的耐腐蝕性能，沒有明顯的差別，在濃度為50％的冷態(tài)或沸騰的5％硝酸中，均具有10級標(biāo)準(zhǔn)中的第3級（表9.1）。高溫回火工藝主要用于要求強(qiáng)度和韌性配合較好和耐腐蝕的結(jié)構(gòu)零件。

 與Cr13型不銹鋼一樣，14Cr17Ni2鋼一般不采用350～550℃回火，在這一溫度區(qū)間回火的14Cr17Ni2鋼的耐蝕性能與沖擊韌性均低，這與它具有回火脆性和“475℃脆性”有關(guān)。14Cr17Ni2鋼在550℃左右回火后，油冷后的沖擊值比空冷后約高出一倍。14Cr17Ni2鋼在450℃重復(fù)加熱時，隨加熱時間的延長，沖擊值顯著降低，與冷卻條件無關(guān)，這表明該鋼還具有高鉻鋼固有的475℃脆性。

 當(dāng)淬火的14Cr17Ni2鋼中存在殘余奧氏體時，在高溫回火過程中它們不可能完全等溫分解，而是析出一部分碳化物后殘余奧氏體的穩(wěn)定性降低，于回火過程中轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，結(jié)果使調(diào)質(zhì)后鋼的強(qiáng)度升高，而塑性與韌性降低。在這種情況下，可在原來的回火溫度再進(jìn)行一次回火，使新生成的馬氏體分解為回火索氏體，從而使強(qiáng)度降低，而塑性與韌性提高。

 14Cr17Ni2鋼熱處理后具有較高的強(qiáng)度和硬度，對氧化酸類及有機(jī)鹽類的水溶液有良好的耐蝕性，一般用于既要求高力學(xué)性能的可淬硬性，又要求較高的耐硝酸及有機(jī)酸腐蝕的零件、容器和設(shè)備，如軸類、活塞桿、泵、閥等的部件，以及彈簧和緊固件等。

 17Cr16Ni2是新列入 GB／T 1220-2007中的鋼號。與14Cr17Ni2鋼相比，17Cr16Ni2鋼適當(dāng)增加了碳含量，略減少鉻含量，從而明顯改善了鋼的加工性能。該鋼適于制作要求較高強(qiáng)度、韌性和良好耐蝕性的零部件，以及在潮濕介質(zhì)中承受應(yīng)力的部件。

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